波纹管补偿器_补偿器_补偿器的特点用途

补偿器的特点用途：

1.补偿器简介：

      补偿器通常也称为收缩节或伸缩节。它由波纹管（一种弹性元件）和端管、支架、法兰、导管等附件组成。属于补偿元件。应用其任务主体波纹管的有 效膨胀和变形，以接收管道、导管、容器等由热膨胀和冷收缩引起的尺寸变化，或补偿管道、导管、容器等轴向、水平和角位移。它也可用于降噪和减振。广泛应用于现代工业中。

2.补偿器的影响：

      补偿器又称伸缩器.收缩节.波纹管补偿器。补偿器分为波纹补偿器.套筒补偿器.扭转补偿器.方形天 然补偿器等几种类型，其中波纹管补偿器经常使用，主要是为了保证管道的安 全运行，具有以下影响:

1.补偿接收管轴向.横向.角热变形。

2.波纹管补偿器伸缩，方便阀管的装置和装配。

3.接收设备振动，增加设备振动对管道的影响。

4.接收地动.地陷对管道的变形。

三、关于轴向型.横向型和角向型补偿器对管道及管架设计的要求。

(1)轴向补偿器。

1.安装轴向补偿器的管段应在管道的盲端设置主固定管架。弯头。在变截面处，主固定管架应设置进入主管道进口的截止阀或减压阀。主固定管架应考虑波纹管静压推力和变形弹性力的影响。推力计算公式如下：

Fp=100*P*A。

Fp-补偿器轴向压力推(N)，

A-对应于波纹平均直径的有 效面积(cm2)，

P-管段高压力(MPA)。

轴向弹性力的计算公式如下:

Fx=f*KX*X。

FX-补偿器轴向弹性力(N)，

轴向刚度(N/mm)KX-补偿器；

f-系数，当预变形(包括预变形量△X=0)时，f=1/2，否则f=1。

除上述部件外，还可设置中间固定管架。中间固定管架不考虑压力推力的影响。

2.轴向补偿器只能设置在管段两个固定管架之间。

3.根据下图设备推荐固定管架和导管架的分布。

补偿器一端应靠近固定管架。如果太长，应根据第 一个导向架的设置要求设置导向架。其他导向架的非常间距可按计算：

LGmax-非常导向间距(m)；

E-管道数据弹性模量(N/cm2)；

I-tp管段惯性矩(cm4)；

KX-轴向刚度(N/mm)，

X0-补偿额外位移(mm)。

当补偿器压缩变形时，符号为+，拉伸变形时，符合-。当管壁厚按规范设计时，LGMAX可按相关规范拔出。

(2)横向和角向补偿器。

1.安装在管道弯头左侧附近的横向补偿器，两端各有一个导向支座，其中一个应为平面导向管座，上下活动间隙按以下类型计算：

活动间隙(mm)；

L-补偿器有 效长度(mm)；

△Y-管段热收缩(mm)；

△X-垂直管段的热收缩量(mm)不包括L长度；

2.角补偿器应采用两个或三个作为一组，以接收管道的横向位移。在Z和L管段之间，只允许安装一个水平补偿器或一组角补偿器。此时，平面按钮销的轴必 须垂直于由曲折管段组成的平面（通用按钮补偿器不受此限 制）。配备一组搭钮补偿器的管段，平面导向架的间隙也可按上式计算。但L长应为两个补偿器搭钮轴之间的距离，△X是所有垂直管段的热收缩。

3.补偿器两侧的导向支架应靠近补偿器，支架的类型应使补偿器有针对性地移动。

三、供热管道直埋补偿装置要求。

(1)用途:

直埋波纹管补偿器主要用于直埋管道的轴向补偿，具有弯曲能力，不能考虑管道下沉的影响，产品具有补偿大、寿命长的特点。

(2)应用说明:

      直埋波纹管补偿器主要用于轴向补偿，具有超弯曲能力，因此不考虑管道下沉的影响。在直埋波纹补偿外壳和导向套筒的保护下，其他功能与流行波纹管补偿器相反。

(3)选择及装置:

3.1管道十分装置长度计算。

      有补偿的直埋管道应在两个高固定点，一个是在直管段的末端，另一个是在管道的分支处。长无分支的直线管道两个补偿器之间不能设置固定点，由管道自然组成的停止点可以发扬固定点的影响。停止点是两个补偿器之间的管道。当管径相反，埋深不应时，停止点与两个补偿器之间的距离相等。从腰带补偿器（包括角落的自然补偿器）到固定点之间的距离不得超过管道的非常装置长度LMAX。管道非常装置长度的定义是从固定点到自 由端（补偿器）的长度。此长度下的摩擦不得超过管道许可应力下响应的弹性力。

Lmax按下式计算：

Lmax通常用于管道的非常装置长度。应考虑16kgf/cm2内压力对环向应力的综合影响。

3.2固定支座的设计计算。

      有两个管道分支，主支线上有一个角管道平面。补偿器的安装应满足Ln-LMax的条件。驻地G1.G2的推力为零，因此无需在此处设置固定支架。但是，为了防止回填土的不满，埋深不一致和预制保温管外壳粗糙度不规则会形成驻地漂移。因此，在驻地管道分支处设置G1.G2支架。以G1为例，其轴向推力可按下式计算：

F1=Pb2+L2f-0.8(Pb3+L2F)

F1-固定支座G1水平推力，kgf；F-管道单位长度摩擦，kgf/m。

PB2-B2收缩节的弹性力，Kg；PB3-B3收缩节的弹性力，Kgf。

kgf/mm是k2-B2收缩节的刚度；

△L2-B2收缩节的赔偿金额，mm；

L2-从收缩节到G1的距离，m；

假设G2接收的某个分支有补偿器B。然后，G2也受到侧向推力的影响。如图中的F2(y)，当L5很短(L5在实践中也应该很短)时，侧向力F2(y)的除夕夜小于:

F2(y)=Pn*A5+PB5。

Pn-管道任务压力，Kgf/cm2。

A5-B5收缩节的有 效面积，cm2；

PB5-B5收缩节的弹性kgf。

固定支座G3也位于现场。就管道与土壤的摩擦而言，这一点在除夕夜也相等。目标目标的两个时间相反，但我们应该注意这一点，同时受到角落盲板力的影响，考虑驻地漂移的影响，固定支座G3的推力。

F3=1.2Pn*A4。

在固定支座G3的水平推力中，F3-kgf；

Pn-管道任务压力，Kgf/cm2；

cm2是A4-B4收缩节的有 效面积。

3.3补偿器的选择计算。

由于土壤摩擦的影响，直埋管道的实际热伸长率小于排挤和地沟敷设的管道。

排挤及地沟敷设时的伸长：α△t.L。

直埋敷设时，受土壤摩擦影响的热伸长减少了除夕批次:

实践热伸长量为：

E-钢管弹性模理，kgf/cm2；

α-钢管线收缩系数，取0.0133mm/m℃；

△t-管道温差；

A.f-同一公式①；

L-两个固定点之间的距离(十分装置长度)m。

实际热伸长量按②或③型计算后，按系列表选择响应补偿器。